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耦合双回输电线故障测距方法研究

   日期:2013-03-23     来源:工控之家网    作者:工控之家    浏览:10    评论:0    
1 引言
  同塔架设的平行双回线具有出线走廊窄、占地少、建设速度快等优点。在我国220kV系统中双回线占有一定比例,云南昆明电网中双回线约占1/3。双回线的选相和测距有其特殊性,众多学者做了卓有成就的研究[1~4],文献[3,4]报道了双回线路跨线故障测距的单侧工频量方法,双回线的选相和测距原理和方法已基本形成。
  理论和实践表明,利用单侧工频量定位双端电源的长输电线短路点的故障测距算法,当故障位于半线长以远后,其测距精度无法保证。其主要原因为:①过渡电阻;②线路分布电容;③对侧系统运行阻抗变化等。随着电力通信技术的发展,利用两端信息的测距算法相继提出[5~7],这类测距算法主要有两种,一种是利用近端电压电流和对端电流工频量[5],另一种是利用两测电压电流工频量[6,7],其中两侧数据不必采样同步或采样同步化处理[7]的测距算法将更具应用前景。本文研究同塔双回线准确故障测距的两侧工频量方法。
2 双回线波参数及其相序变换
  对称耦合双回线路采用下列变换矩阵
  (1a)
  (1b)
   (1c)
  其中,式(1b)可将对称双回线去耦,式(1a)可将双回线的Ⅰ回线和Ⅱ回线的正负序上去耦而零序间仍相耦合。由式(1a)和(1b)进行电学量的相序变换记为
  col[E(p),p=a,b,c,a′,b′,c′]
  col[E(s),s=0,1,2,0′,1′,2′]        (2a)
  和
  col[E(p),p=a,b,c,a′,b′,c′]
  col[E(s),s=T0,T1,T2,F0,F1,F2]       (2b)
  其中,abc和a′b′c′分别表示Ⅰ回线和Ⅱ回线的各相,012和0′1′2′分别为Ⅰ回线和Ⅱ回线所对应的零、正、负序,在线路参数上Ⅰ回线和Ⅱ 回线的零序间仍相耦合而正、负序上相互独立。T012和F012分别表示同序量和反序量的零正负序,对称六相的同序、反序各量间相互独立。
  设消去避雷线后对称六相两个单回的自、互阻抗和导纳分别为zs,m和ys,m,两个单回之间的互阻抗和导纳分别为z′m和y′s,m,则各序量上传播常数和特征阻抗分别为
  γs=[(zs-zm)(ys-ym)]1/2
  s=1,2,1′,2′,T1,T2,F1,F2         (3a)
  γT0=[(zs+2zm+3z′m)(ys+2ym+3y′m)]1/2        (3b)
  γF0=[(zs+2zm-3z′m)(ys+2ym-3y′m)]1/2        (3c)
  和              Zcs=[(zs-zm)/(ys-ym)]1/2
  s=1,2,1′,2′,T1,T2,F1,F2          (4a)
  ZCT0=[(zs+2zm+3z′m)(ys+2ym+3y′m)]1/2        (4b)
  ZCF0=[(zs+2zm-3z′m)(ys+2ym-3y′m)]1/2        (4c)
  3 反序电流非零的故障测距
  先以式(1b)引入正序(T012)和反序(F012)的变换,用以判别故障类型。本文将双回线上可能的120种短路分为反序电流为零和非零两类故障。故障分析和计算表明,反序电流为零的故障为如下同名相跨线故障:①象AA′型故障不但反序电流为零,而且与负荷状态相同,电气上无法区分;②象AA′ -G型、BCB′C′型、ABCA′B′C′和ABCA′B′C′-G故障,单同名相上所挂过渡阻抗等时,反序电流为零。反序电流非零的故障为:①单回上的任意短路;②非同名相跨线故障,如AA′B′-G等;③同名相跨线但同名相上过渡阻抗非对称的跨线故障。利用式(1b)计算T012和F012六序电流,如果
  max[|Is|,s=F0,F1,F2]≤Iε
  则为反序电流为零的同名且过渡阻抗对称的跨线故障,其中,Iε为浮动门限(大电源侧)或固定门限(馈线)。
  以下介绍反序电流非零故障测距三种算法,双回线及其故障同、反序分布参数网络如图1,由故障分析知,任何反序电流非零的故障均有F1序分量,下列三种算法均利用F1序分量。

  图1 耦合双回线及其同反序网络
  Fig.1 Coupled double-circuit line and superimposed
  T012 and F012 sequence circuit
  算法1
  由图1c可建构反序电流非零故障定位函数和定位方程分别为
  MF(x)=|I(s)Mshγsx|-|I(s)Nshγs(l-x)|
  s=F1                 (5a)
  和
  MF(x)=0                (5b)
  其中,|*|为取模算子。利用MF(x)=0定位AB′故障时,其定位函数曲线如图2所示,其中,为了将诸曲线置同一坐标上,业已将纵轴上的值作线形处理。其余反序电流非零故障的曲线与图2类似。观察式(5)可知,MF(x)函数关于x的非线性较弱,可以证明,对于实际长输电线路MF(x)=0无伪根问题。因为建构测距方程时,对故障点两侧电压取模运算,输入MF(x)=0方程的两侧电流则不必采样同步或采样同步化处理。

   图2 MF(x)定位函数曲线
  Fig.2 Curve of fault location MF(x)
  算法2
  将shγsx≈γsx和shγs(l-x)≈γs(l-x)近似关系代入式(5),因为F012序量上Z(F012)M,N的恒为零,所以这种近似处理等价于不考虑线路分布电容,此时MF(x)=0方程简化为测距公式
  x=l/(1+|IM(s)|/|IN(s)|)  s=F1         (6)
  由故障定位近似公式(6)计算AB′故障时,故障点xf从x=0移至x=l,全线长范围之内的定位绝对误差曲线如图3所示(Δx=x*f- xf,x*f为定位结果)。因为式(6)中,IM,N(F1)可以分别表示为I(F1)M=I(F1)f f1(x,p)和 I(F1)N=I(F1)f f2(x,p),其中,F1序上线路参数集合,p={γF1,ZCF1,l},所以电流比值|IM(F1)|/|IN(F1)|只是故障距离x和线路参数p的函数,而与故障边界电流无关。
  分析和计算表明,式(1b)近似差曲线形状如图3所示,在线路确定的前提下,近似测距公式(6)定位任意反序电流非零故障的误差沿线各点是确定的,而且线路越长,近似公式(6)定位误差幅值越大(图3)。算法2可归纳为:①由式(6)近似计算xf*′值;②补偿,即以(xf*′-Δx)作为定位结论。对于xf*′靠近线路两侧或在0.5l附近的故障以及中等长度线路,亦可不必作补偿。

   图3 未考虑横向电容时的定位绝对误差
  Fig.3 Error setting in shunt capacitance current of transmission line
  算法3
  定义线路两侧F1序电流幅值之比为
  ki(x)=|IM(F1)|/|IN(F1)=|shγF1(l-x)|/
  |shγF1x|                   (7)
  正如前述,对于确定的线路,两侧电流F1序分量比值ki(x)仅是故障位置x的函数,与故障边界电流无关。当xf在[0,l]上变化时,ki(x)是单调的,图4仅仅展示了[0.05l,0.1l]区间和[0.2l,l]区间上电流比值ki(x)的变化规律,因为ki(x)与两侧系统阻抗和故障边界电流无关,线路确定之后,ki(x)变化规律便唯一确定,且ki(x)在[0,l]上单调,因此可利用故障后线路两侧F1序电流幅值之比ki的具体量值,在 ki(x)曲线上找到对应的故障位置。对于实际线路,线路极可能不是严格对称的,利用数次短路故障录波数据,便可拟合如图4类似的曲线,做到准确的故障定位。

   图4 ki(x)曲线
   Fig.4 Curve of ki(x)
  
4 故障测距数字仿真
  略去两侧系统及其线路参数,于xf=0.2l=80.0km处?发?生{Rf}=(1,5,2,4,10)Ω的ABA′B′-G跨线故障时,M端a,b 相电压波形如图5所示,两侧之间数据不必同步采样,数据取之故障后第2周波,采样频率600Hz,数字滤波算法为一阶差分与全波傅里叶算法级联的综合滤波算法。为了考察方法对具有非对称同名跨线故障适应性,仅列举算法1(记为AⅠ)和算法2(记为AⅡ)定位具有不对称过滤电阻的同名相跨线故障的部分结果见表1,其过渡电阻如表2。
 
   图5 同名相跨线ABA′B′-G故障时的M端a,b相电压
  Fig.5 A and B phase voltage waveform at end M with
  the same phase inter-circuit ABA′B′-G fault
  表1 具有不对称过渡电阻的同名相跨线故障数字仿真结果
  Tab.1 Results of the same phases inter-circuit fault location tested using transient data
  [td=2,3]假 设 故 障 [td=3,1]xf=80km [td=3,1]xf=200km [td=3,1]xf=320km [td=3,1]{Rf [td=3,1]{Rf [td=3,1]{Rf
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